桨式和涡轮式搅拌器传热系数关联式
早的搅拌罐传热关联式是由chilton于1944年提出的，对于使用单层平桨、并有碟形封头的圆筒形搅拌罐，其被搅拌液体对罐壁和内冷盘管的表面传热系数关联式分别如下：
以后许多研究者改变搅拌器的形状和相对尺寸进行传热研究，提出了很多搅拌罐传热关联式，由于一个关联式只对应于一个几何构形，这些关联式不便使用。
20世纪60年代中至70年代初日本的水科笃郎和永田进治等提出了包含多种桨型和多个尺寸参数的统一关联式，如永田对于桨式和涡轮式两种叶轮，且罐内有挡板而无内冷管的情况，并re大于100。得如下关联式：
对于罐内无挡板而有内冷盘管的情况，则物料对罐壁的表面传热系数关联式为：
当除去内冷管时，则须将上式的系数由0.51改成0.54。产生这6%的差别是由于内冷盘管的遮蔽效应。
永田也得出在re>;200，2 上式中包含了叶轮的多个几何参数，如叶径6、罐径d、叶轮离罐底度c、叶片倾角、叶片数孔。和液---，---拓宽了公式的适用范围。 20世纪70年代，脱硫搅拌器，日本的佐野雄二等对于桨式、涡轮式叶轮在湍流域的场合，进一步建立了罐内液体的单位搅拌功率ε与液体对罐壁和内玲管壁的表面传热系数的联系，得到了适用性广、且形式更简单的关联式： 式中，巴彦淖尔搅拌器，为被搅液对夹套的表面传热系数．w/(㎡.k)；c为被搅液对内冷管壁的表面传热系数．w／(㎡.k)；dc为内冷管外径．m；ε为单位被搅液消耗的搅拌功率，w/kg；v为被搅液运动黏度.㎡/s。 式(5- 17)计算物件时须以流体的本体温度和壁温的算术平均值作定性温度。 螺带要用支撑拉杆固定在搅拌轴上，一般每个螺距内要在螺带上焊上2—3根拉杆。拉杆的里端制成半圆状的轴环，轴环方面也可以根据需要使用轴肩，不过轴肩的价格肯定是要比轴环高一些，用螺杆夹紧在搅拌轴上。为了---地传递扭矩，在若干轴环上有键与搅拌轴相配，反应釜搅拌器，其他轴环上仅有止动螺钉即可（止动螺钉是和拉杆配合使用，主要是用于控制三板模中的定模座板，并且可在高温环境中精密操作，可使螺带式搅拌器适用于各种环境），如果螺带很长，可分段制造，各段之间再用螺栓连接起来形成一体，典型的螺带式搅拌器结构如图2-62。也有的结构是将很长的螺带分成独立的几段，每段内螺带焊成一体，而各段独立地用拉杆轴环固定在搅拌轴上，搪瓷搅拌器，各段螺带间并无连接。 螺带式搅拌器的通用尺寸为桨叶宽与罐径比b/d=0.1，螺距与桨径比s/dj=0.5-1.0。当用圆钢制作时，都是用在小的桨径上，如某些引进搅拌器中有的桨径dj=275mm，其圆钢螺带直径10mm;有的桨径dj=425mm，其圆钢螺带直径15mm。 螺带式搅拌器:螺带式搅拌器的叶片是用带钢卷成螺旋状焊接在轴上制成。它适用于中、高黏度（可达数千泊）的搅拌，有较好的上下循环性能。螺带式搅拌器有单螺带、双螺带、内-外螺带、螺带-螺杆等多种型式。螺带式搅拌器与搅拌容器壁的间隙、螺距、头数以及带宽等都对混合效率有影响。应用在高黏度流体时，由于锚式搅拌器几乎不产生上---动，在容器中心处混合效果较差，且流体黏度越高，这种缺点越明显。而螺带式搅拌器产生的是以上下循环流为主的流动，所以整个容器内的混合效果比较好。对于锥型搅拌器，还可作成锥型的螺带-螺杆式搅拌器，搅拌效果---。
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